Mesa Mezclas Soundcraft Si1 Mesa Digital/ Console

Soundcraft Si1
Cuando Soundcraft lanzó la nueva serie de mesas digitales Si hace menos de un año, hizo al mercado una aportación realmente valiosa, ofreciendo un solución digital fantástica, novedosa y compacta, con la filosofía de trabajo de dos mezcladores analógicos. En este periodo,la Si3 (con 64 canales mono más 4 estéreos) y posteriormente la Si2 (con 48 canales de mono más 4 estéreos) se han convertido en la transición perfecta de la mezcla analógica a la digital.

Y en la línea de continuar ofreciendo nuevas opciones, SOUNDC RAFT ha lanzado la nueva SOUNDCRAFT Si1.
La nueva Si1 comparte tecnología con los modelos superiores (atención: ¡superiores sólo en canales de entrada!), contando con 32 entradas de micro/línea más 4 líneas estéreo, manejadas sobre 16 faders y cuatro retornos de efectos desde los potentes procesadores estéreo Lexicon FX. La nueva Si1 ofrece una capacidad de mezcla de hasta 48 entradas, ¡en tan sólo 120 cm!
Otras de las características con que cuenta esta nueva consola es la disponibilidad
de ocho envíos/retornos balanceados y la misma configuración de envíos que la Si2 y Si3. Es decir, 24 buses Group/Aux, ocho buses de matriz y unas completas secciones de talkback y salidas principales.

Estos envíos pueden ser asignados libremente a cualquiera de los 16 conectores XLR físicos, además de los XLR dedicados
de salida de mezcla y monitorización. Cada envío cuenta con su propio ecualizador gráfico BSS de 30 bandas, todos ellos totalmente activos, por lo que su uso no reduce recursos a su potente DSP.
La mesa SOUNDCRAFT Si1 de arquitectura abierta cuenta con tres ranuras para tarjetas opcionales que permiten expansiones futuras, tales como la grabación directa de todas las salidas de canales o el incremento de los canales que la consola puede mezclar.
Al igual que la Si3 y la Si2, la Si1 emplea una combinación de controles rotatorios, así como unas potentes pantallas OLED en
cada canal, de forma que el técnico siempre mezcla en la fuente, sin tener que recurrir a una pantalla central. Esta interfaz de usuario ha sido acogida con entusiasmo por numerosos ingenieros desde que la Si3 se presentó el pasado año. Con el uso de la sección central y los encoders de canal, es posible monitorizar la señal y, al mismo tiempo, controlar la ecualización y dinámica de las entradas, así como la ecualización de las salidas.

Todo ello pudiendo hacer cambios de configuración “en caliente” sin interrumpir el audio.
Otra característica destacable son los cuatro bancos de efectos LEXICON integrados, libremente asignables, contando con cuatro entradas estéreo. Gracias al editor Off line de SOUNDCRAFT VIRTUAL SI podremos preparar y almacenar distintos shows en nuestro PC, para luego descargarlos directamente en la mesa mediante una memoria stick USB.
Con numerosas entradas y salidas y su fuente de alimentación integrada, la SOUNDCRAFT Si1 puede reemplazar directamente
a una consola analógica, usando las mismas mangueras analógicas, sistemas de distribución, etc.
Soundcraft sabe lo que dice cuando afirma que la Serie Si cuenta con todas las ventajas de un mezclador digital con la facilidad de manejo de uno analógico.
Una mesa Si ocupará a la perfección el lugar de nuestra consola analógica, sin más quebraderos de cabeza. Cada entrada en su sitio, cada canal con sus controles y niveles… pero sin por ello renunciar a la flexibilidad
y las prestaciones que nos brinda la tecnología, ni mucho menos a sus procesadores de dinámica y efectos integrados.
Y todo este rendimiento, en el mínimo espacio.

Mesa Mezclas Soundcraft Si2 Mesa Digital/ Console

Apenas 6 meses después de que Soundcraft presentase su mezclador digital Si3 de precio medio, el fabricante inglés ha lanzado a su hermano pequeño, el Si2.

El Si2 tiene un tamaño menor que su hermano mayor y cuenta con 48 entradas de micrófono asignados a 24 deslizadores (el Si3 tiene 64 entradas), y ahí es donde las diferencias se acaban, ya que posee las mismas salidas y capacidad de procesado de su hermano mayor.

Hay que recordar que la Si3, a diferencia de la mayoría de mezcladores digitales de formato medio y grande hoy en día (incluyendo las Vi de la propia Soundcraft), es una mesa “todo en uno” en la que todas las entradas están en el mezclador y no en un rack de escenario. En estas últimas los “hermanos pequeños” pueden tener las mismas capacidades de entradas y salidas que los mayores, pero controladas desde un número menor de deslizadores. En este caso, la Si2 es una versión más pequeña con menor capacidad de entradas. Soundcraft subraya la inusual cracterística de la Si en las que cada entrada está asignada a un conector de entrada y cada salida a su respectivo conector de salida en la parte trasera, enfatizando así que no hay que preocuparse por las asignaciones.

Su ancho es de 1.4 metros. Su precio de lista en el Reino Unido es de £17.950.

Manual_souncraftSi2

Mesa Mezclas Soundcraft Vi4 Mesa Digital/ Console

souncraftvi4

Soundcraft Vi4.

Only months after the introduction of the highly successful Soundcraft Vi6™, the Vi Series of digital live sound consoles has been extended with the new Soundcraft Vi4 model, offering all the functionality and facilities of the Soundcraft Vi6, but in a smaller, more compact footprint more suited for space-conscious applications such as Theatres, Houses of Worship and venues or clubs with space-limited mix positions.

In just under 1.5m/5 feet, the Soundcraft Vi4 offers access to 48 inputs on 24 faders, with a total of 27 output busses available for use as masters, groups, auxes or matrices. All other features of the Soundcraft Vi6, such as the highly acclaimed Vistonics™ II touch-screen user interface, Soundcraft FaderGlow™ fader function display and the unequalled audio quality are inherited by the Soundcraft Vi4.

Mesa Mezclas Soundcraft Vi6 Mesa Digital/ Console

vi6

Eagerly awaited and now a reality, Soundcraft’s first large-format digital live desk, the Soundcraft Vi6™ console is in fact already ahead of the pack, being third-generation thanks to a joint development with sister console company Studer. The console is heralded as the first in a wide range of digital consoles to come from Soundcraft over the next two years.

The Soundcraft Vi6 console has been designed using the proven reliability of Studer’s Vista™ and On-Air 3000™ series of consoles, and, more importantly perhaps, uses a derivation of the Vistonics™ user interface (Vistonics™ II) to allow the engineer to operate the desk intuitively. Vistonics II uses the same type of touch-screen colour TFT monitor with integral rotary controls and switches mounted on the glass to provide a ‘where you look is where you control’ user interface.

JBL VRX 900 Autoamplificadas

JBL PROFESSIONAL ha presentado recientemente las versiones autoamplificadas de las cajas VRX 932 y VRX 918, per tenecientes a la serie VRX 900. El fabricante, líder y pionero en la tecnología Line Array, abre todavía más el abanico de posibilidades para afrontar cualquier demanda del sector, en este mercado.

Los modelos VRX 932LAP y el subgrave VRX 918SP cuentan, al igual que las series VERTEC, con amplificación CROWN y proceso de señal DBX. Para estos modelos y en colaboración con sus marcas filiales, se ha diseñado el modulo de amplificación DrivePack® DPC-2, que incluye los canales de amplificación y DSP necesarios.
La VRX932LAP es una caja line array autoamplificada de dos vías, con woofer de 12 pulgadas, que incluye un módulo amplificador DPC-2 que suministra una potencia total de 1750 Watios de pico. El módulo incluye un procesador de entrada, basado en tecnología DSP, proporcionando la optimización y ecualización del sistema.

La VRX932LAP incorpora los mismos componentes que en su modelo pasivo, de entre los que destacamos los 3 motores 2408J, instalados en un difusor de arco contínuo (que ofrece la curvatura constante).
Cuando se van añadiendo más recintos VRX932LAP adicionales al array, el arco continúa ininterrumpidamente.
De este modo, todos los motores trabajan juntos, como si fueran un solo gran motor montado sobre una guía de ondas muy larga. Puesto que tenemos tres motores, en cada caja acústica VRX932LAP la potencia conjunta y la salida acústica del sistema son mucho mayores que las que podrían conseguirse con un solo motor.

El modelo VRX932LAP usa el “ensombrecimiento de amplitud” para moldear la cobertura del array. Para ello, incluye conmutadores en la placa de entrada, que controlan la salida de cada una de las secciones de alta frecuencia del array. Esto permite, por ejemplo, ajustar las cajas superiores en la configuración del array para así proporcionar mayor salida, mientras que la parte inferior queda ensombrecida para reducir niveles excesivos en las partes de campo más cercano.

El VRX918SP es un subgrave autoamplificado que incluye un woofer de 18”, instalado en bass reflex. Este modelo incluye un nuevo transductor patentado Differential Drive®, con imán de neodimio referencia 2268FF, diseñado específicamente para ser usado junto con cajas VRX932LAP. El VRX918SP incorpora un módulo amplificador DPC-2 Drivepack integrado en el propio recinto, suministrando una potencia de pico de 1500W.
Este módulo incluye también DSP para las funciones de crossover y ecualización.

El subgrave VRX918SP se adapta sin problemas a aplicaciones donde se deban apilar cajas sobre el suelo, incluyendo en su parte superior una base con rosca para alojar el tubo opcional SS4-BK. La caja del VRX918SP, al igual que toda la serie, está fabricada con contrachapado de alta calidad de madera de abedul y recubierta con la resistente terminación DuraFlex de JBL. Asimismo, está fuer temente reforzada, para así maximizar su rendimiento en baja frecuencia.

Flexibilidad
Los modelos VRX 932, en formato pasivo o autoamplificado, ofrecen la posibilidad gracias a que disponen de orificio de vaso invertido de 20 mm con doble angulación– de ser montados sobre trípode o bien sobre los subgraves JBL VRX918SP, VRX918S o SRX718S. El sistema de montaje integrado se usa para asegurar y bloquear la unión entre los elementos del array, mientras que el vaso para vástago de ángulo dual proporciona flexibilidad en el direccionamiento.

En el caso de aplicaciones donde los recintos requieran ser volados, la serie VRX dispone del accesorio JBL VRX AF, que nos permite, de forma sencilla, instalar el array.
Por último, comentar que JBL, para su serie VRX, ofrece un sencillo software denominado Arraytool. Con la introducción sencilla de algunos parámetros, éste nos permite calcular las atenuaciones en cada caja, dependiendo de la distancia y campo a cubrir.
Combinando las características de la serie VRX con el modulo de amplificación, JBL ha conseguido el resultado más obvio: obtener el line array autoamplificado más sencillo del mercado.

Lexicon I-onix FW810S Interface FireWire

Lexicon I-·onix FW810S: Interface de audio FireWire® con previos de micro y dinámica dbx®

Lexicon y Dbx unidos en la creación del interface de audio FireWire definitivo

Lexicon® presenta su interface de audio FireWire I·ONIX FW810S con proceso por canal integrado. El I·ONIX FW810S representa un punto y aparte en tecnología de grabación para estudios profesionales.
Este nuevo interface ofrece la máxima calidad de muestreo (96 kHz), así como previos de micro y dinámica dbx de nivel de ruido verdaderamente bajo y máximo voltaje. Todas estas poderosas herramientas se conectan a su estación de trabajo de audio digital a través de FireWire, ofreciendo la más avanzada tecnología para el estudio de grabación profesional, en tan sólo una unidad de rack.
Con conversión dbx Type IV™ integrada, el I·ONIX FW810S conserva todo el amplio rango dinámico de la grabación analógica, incluso cuando los niveles de entrada son demasiado elevados. Esto permite mayores márgenes dinámicos y la captación de hasta el más mínimo detalle en señales de nivel alto, en lugar de que éstas generen saturaciones.
El mezclador software del I·ONIX FW810S incluye compresión, limitación, puerta de ruido y ecualización dbx por canal y permite
al usuario ajustar los niveles y aplicar procesos de dinámica dbx al realizar mezclas
y ajustes finos de las grabaciones en tiempo real y con latencia cero. Además, incluye posibilidad de almacenar y cargar hasta cinco mezclas de monitorización
–una para la mezcla principal y hasta cuatro para distintos integrantes individuales del grupo. Las salidas de este mezclador también pueden ser usadas para incorporar unidades de efectos externas.

Lexicon es sinónimo de “la mejor reverb del Mundo”. El Pantheon II continua con ese legado y produce ese “sonido Lexicon” que se puede escuchar en la mayoría de las grabaciones y películas de hoy en día. El procesador Pantheon II le ofrece la capacidad de cambiar los parámetros de seis reverbs distintas o usar uno de los 35 presets de fábrica. Esta unidad también incluye una reverb de monitorización hardware para mezclas de monitor con latencia cero. Esto permite al músico colocar una reverb en su mezcla de monitorización sin tener la latencia de monitorización inherente a un plug-in de reverb en el DAW.

Este paquete de software funciona en plataformas Windows® y Mac® e incluye los programas Cubase de Steinberg, Toontrack EZdrummer Lite y el plug-in de reverb Lexicon Pantheon II.
Entre las características de este interface de audio FireWire Lexicon I·ONIX FW810S podemos destacar:
• Previos de micro dbx de mínimo nivel de ruidos y alto voltaje en los ocho canales.
• Proceso de dinámica dbx (compresor, limitador, puerta de ruidos, EQ) en los ocho canales de entrada analógica.
• Dos conectores combinados XLR + jack 6.3 mm en el panel frontal para entradas de micro/línea o instrumento.
• Seis conectores combi-jack en el panel trasero para entradas de micro/línea.
• La conversión dbx Type IV™ emula la saturación de cinta a niveles elevados.
• Hardware de mezclas con latencia cero y dinámica dbx y una reverb de monitorización física.
• Frecuencias de muestreo de 44.1 a 96 kHz, conversión A/D a 24 bits y procesado a 32 bits.
• Ocho salidas analógicas TRS (con capacidad para surround 7.1) y salidas principales stereo (sala de control).
• Cinco mezclas de monitorización stereo usando los 10 canales de salida.
• Entrada/salida digital S/PDIF stereo.
• Entrada y salida MIDI.
• Conexión FireWire 400 a CPU de control.
• Conexión de 6.3 mm para auriculares.
• Plug-in de reverb Lexicon Pantheon II.

Mic USB Shure PG27 Shure PG42

Mic USB Shure PG27 Shure PG42

La exigencia de los consumidores en material audiovisual crece día tras día. Profesionales y amateurs queremos disfrutar de la última tecnología también en nuestros hogares y nuestra vida cotidiana. Consciente de ello, a lo largo de este 2009 Shure ha lanzado varias líneas de producto que acercan la calidad profesional al gran público.

Por un lado, están los nuevos micrófonos de condensador y captación lateral de las series PG y SM, pensados para grabaciones y directos muy exigentes. Pero sin duda alguna, el salto a nuestros pequeños estudios particulares viene de la mano de los nuevos modelos con conexión USB (PG27USB y PG42USB) y – sobretodo – del adaptador de XLR a USB, llamado X2u. La calidad legendaria, ¡ahora en tu PC o Mac!

Shure PG27USB PG42USB (conexión USB)
Los micrófonos PG27USB y PG42USB están diseñados para la conexión a cualquier puerto USB de ordenador, por medio de una
instalación de tipo “Plug and Play”. De esta manera, permiten la realización de grabaciones digitales en cualquier lugar, a través de un ordenador de sobremesa o portátil.
Los nuevos PG27USB y PG42USB han sido especialmente diseñados para grabación profesional, con un nivel mínimo de inversión.
Estos micrófonos de condensador cardioide disponen de monitorización interna con auriculares con latencia cero y control de mezcla de monitor. Esto permite a los usuarios escuchar de forma inmediata o monitorizar lo que se está grabando a través de auriculares y realizar precisos ajustes On line. Ambos micrófonos son suficientemente robustos como para soportar el uso diario y a la vez muy sofisticados, para cubrir las necesidades de grabación de los músicos más exigentes.

Características principales de los modelos PG27USB y PG42USB:

■■ Cápsula con un gran diafragma: Ofrece un mayor rango dinámico, agudos más limpios y graves más potentes.
■■ USB “Plug and Play”: Máxima conectividad de los modelos PG27USB y PG42USB. Les permite una total flexibilidad y facilidad a la hora de realizar grabaciones digitales.
■■ Previo integrado con control de ganancia de micrófono: Permite el máximo control de la fuerza de la señal de entrada.
■■ Monitorización a través de auriculares con latencia cero: Reproducción y grabación multipistas en tiempo real, sin desorientación.
■■ Control de mezcla de monitor: Permite la mezcla entre la señal de micrófono y la de reproducción. Adaptador de señal XLR-a-USB: Shure X2U
Otra de las gratas sorpresa de Shure este año es el nuevo XLR-USB X2U. El adaptador Shure X2U es un accesorio modular que permite la conexión de cualquier micrófono XLR a un ordenador portátil o de sobremesa, para crear grabaciones con calidad superior.
El X2U ha sido diseñado para que resulte el complemento perfecto para los micrófonos Shure, con especial atención a los populares Shure SM57 y SM58, convirtiéndolos en herramientas perfectas para que puedan ser utilizados tanto en estudios de grabación como en directo, con conexión USB.
Con esta nueva incorporación al catalogo, Shure nos ofrece la opción de convertir nuestro micrófono en un verdadero “Plug and Play” sin perder su calidad, prestaciones y profesionalidad, aportándole un valor añadido y “portable” .

Características exclusivas del Shure X2U:
■■ Conectividad USB “Plug and Play”: Máxima facilidad a la hora de realizar grabaciones digitales, allí donde vaya el usuario con su ordenador (compatible con Windows Vista, XP, 2000, y Mac OSX 10.1 o posteriores).
■■ Previo integrado con control de ganancia de micrófono: Permite el máximo control de la fuerza de la señal de entrada.
■■ Monitorización con latencia cero: Para una reproducción y grabación multipistas en tiempo real, sin desorientación.
■■ Conector de auriculares: Clavija de 3,5 mm para una monitorización rápida y directa.
■■ Control de mezcla de monitor: Permite la mezcla entre la señal de micrófono y la de reproducción.
■■ Alimentación Phantom de 48 voltios: Permite el uso con micrófonos de condensador.

Lexicon Pro PCM96

PCM96 Surround: Nueva Reverb/Procesador de Efectos de Lexicon Pro

Una reverb y procesador de efectos más moderna, con más entradas y salidas, más opciones de configuración y más algoritmos de reverb/efectos.

Lexicon Pro®, marca distribuida oficialmente en España por EARPRO, S.A., cuenta ahora con el PCM96 surround. Una nueva reverb / procesador de efectos que añade 50 nuevas reverberaciones, retardos y efectos de modulación Lexicon a los modelos anteriores. Así mismo, incluye más presets, más opciones de configuración y varias entradas y salidas adicionales. Diseñado para estudios actuales (grabación musical, postproducción de audio, publicidad…), la PCM96 Surround puede actuar como un inserto convencional o como plug-in hardware para streaming de audio vía FireWire, gestionable mediante software en plataformas Mac VST® o Audio Units.

En el PCM96 Surround, Lexicon Pro estrena un nuevo algoritmo para efectos de cambio de Pitch que coexiste junto con los de Room y Hall, así como con otros muchos, ideales para música y post-producción. El algoritmo del efecto Room ofrece una alternativa mucho más flexible que los efectos de tipo convolutivo.
Ahora, el usuario podrá seleccionar, escalar y ecualizar con más facilidad los patrones de reflexión. Estos patrones pueden ser además invertidos o combinados de forma instantánea con una reverb tradicional, de cara a alargar el retardo o dar
una mayor sensación de “directo” al espacio simulado.
El PCM96 Surround introduce filtros multi-modo en diversos puntos del camino que recorre internamente la señal de audio, con el fin de ofrecer un modelado de la reverb mucho más exacto, pero conservando a la vez el distintivo sonido Lexicon.
Todas las reverbs tienen un interruptor ‘infinito’ que permite que éstas se alarguen indefinidamente. Se trata de una función usada para crear fondos y efectos de sonido atípicos. Tomando la mejor selección de los efectos creados por Lexicon durante décadas, el PCM96 Surround incluye una colección de 2.200 presets que pone a disposición del usuario.
El PCM96 Surround puede ser dividido en cuatro núcleos virtuales que pueden ejecutar su propio algoritmo de manera independiente y simultánea. Esto permite que la señal de cada entrada pueda ser procesada por una amplia gama de combinaciones de algoritmos distintos. Siguiendo la tradición instaurada en los procesadores de señal PCM60, PCM70 y PCM96, el PCM96 Surround ofrece la versatilidad y riqueza de sonido, “marca de la casa” de Lexicon.
Dispone de dos modelos distintos: una versión únicamente digital con 6 entradas y salidas AES stereo en XLR y una versión tanto analógica como digital, que incluye dos conectores DB25 con E/S analógica de 6 canales y otro DB25 con E/S digital de 6 canales. Ambas versiones disponen de MIDI, reloj para sincronización, Ethernet y FireWire®.

La nueva reverb/efectos stereo Lexicon PCM96 Surround incluye:
• Nuevas configuraciones stereo paralelo y Surround
• Nuevo algoritmo Surround Room de Lexicon, que le permite generar una amplia
gama de efectos tipo sala para música y post-producción
• Nuevos algoritmos de cambio de pich.
• 50 efectos legendarios de reverb, retardo y modulación Lexicon®
• Dispone de dos modelos:
• 6 entradas y salidas AES stereo en XLR
• Dos DB25 de entrada/salida analógica de 6 canales y un DB25 de entrada/salida
digital de 6 canales
• “Plug-in hardware” gestionable vía software en plataformas Mac VST® o Audio
Units
• Automatización y control vía Ethernet o FireWire
• Más de 2.200 presets de fábrica, incluyendo algunos de los más famosos clásicos
de la inmensa biblioteca de sonidos de Lexicon.
• Entrada externa BNC para reloj (sincronización).
• Múltiples frecuencias de muestreo: 44.1, 48, 88.2 y 96 kHz
• Procesado de 32 bits de punto flotante
• MIDI in, out y thru
• 768 presets de usuario
• Gran pantalla LED en el panel frontal
• Almacenamiento de presets en tarjeta Compact Flash
• Compatible con HiQnet™

Difusores Acústicos

Difusores Acústicos

En este trabajo sobre Difusores Acústicos se presentan dos líneas de investigación:
Una visión microscópica sobre su funcionamiento temporal presentando una nueva visión sobre el fenómeno, del cual su propiedad más importante es la memoria.
Y una visión pragmática, muy útil para el proceso de control de proyectos, donde se establece un coeficiente de difusión, Sound Field Diffusivity (SFD) para poder evaluar cuantitativamente campos difusos reales.
Se incorporan sugerencias para futuras investigaciones en ambas líneas: sobre la primera continuar la búsqueda de un coeficiente de difusión más completo, que incorpore el desparramo temporal de la energía, y sobre la segunda darle resolución en frecuencias al SFD para poder efectuar diseños más precisos.

Acoustic diffusers II

Introducción:
Hoy es innegable que la difusión es una herramienta acústica indispensable en todo diseño obteniéndose por medio de las superficies difusoras tipo QRD, PR, etc., o simplemente mediante la implementación de gradientes de impedancia acústica superficial.
Toda investigación nace de ciertos cuestionamientos y en este caso algunos fueron:
· ¿Puede un solo número, el “coeficiente de difusión” obtenido del desparramo espacial de la energía, caracterizar completamente el funcionamiento de una superficie, siendo éste tan complejo?.
· ¿Cuánta superficie difusora es necesaria para conformar un campo difuso?.
· ¿Cuántos tipos de campos difusos se pueden conformar?.
· ¿Es medible la difusión de un campo difuso como para poder repetir valores obtenidos en proyectos ya realizados?.
· ¿Qué superficie difusora es necesaria en un control y en una sala de un estudio de grabación?.
· ¿Es perfectible un campo difuso?.
· ¿Es estudiable un campo difuso?, ¿Cómo?.
· ¿Qué diferencia hay entre conformar un campo difuso con superfic ies aleatorias respecto de superficies devenidas de teorías numéricas y softwares de optimización? Etc.
En el presente trabajo de investigación se trató de orientar las respuestas a las anteriores preguntas analizando las causas y los efectos de los difusores. En una primera instancia analizando el funcionamiento de la superficie difusora, y en una segunda estudiando el campo difuso.
Según lo descrito en “Análisis Teórico y Experimental de Difusores Acústicos Numéricos” (Memorias del Congreso Mexicano de Acústica, año 1999) se obtiene difusión en el campo lejano de una superficie de reacción local cuando en la misma existen gradientes de impedancia acústica.
O sea que tanto las irregularidades como diferentes coeficientes de absorción conviviendo en partes de una superficie funcionan como difusores. Ahora, ¿qué los diferencia? Sabiendo que la transformada de Fourier de la forma de una superficie revela la distribución de energía en el campo lejano, podemos presuponer que un difusor numérico posee una optimización en la distribución energética espacial respecto de uno que no lo es (sólo conformado por aleatoriedades o por diferencias de impedancias acústicas adyacentes, o gradientes de impedancia superficial).
Al respecto de los difusores numéricos podemos enumerar un breve resumen de los problemas que presentan:
· Diagramas polares de difusión no uniformes en el tiempo.
· Difusión en sólo una dimensión.
· Ancho de Banda discretizado.
· Lobulación de su desparramo espacial al concatenar secuencias.
· Absorción en bajas frecuencias
· La realización práctica con materiales livianos incrementa la frecuencia mínima real.
· La complejidad de la realización práctica los encarece.
· El método tradicional de medición es complejo. Algunos de estos problemas se ven resueltos mediante:
· Modulación de la secuencia: Mejoramiento del Ancho de Banda (y de la lobulación).
· Difusión en dos dimensiones aplicando el teorema del resto chino.
· Optimización de la radiación de los difusores.
La principal conclusión de este trabajo, luego de un último experimento de audición (donde se logró aislar el sonido directo monofónico de sus correspondientes reflexiones difusas) es que uno de las principales propiedades de las superficies difusoras, conjuntamente con el desparramo espacial, es el desparramo temporal de la energía.
Otras conclusiones indican que las superficies difusoras:
• Desparraman la energía acústica en el tiempo.
• Desparraman la energía acústica espacialmente.
· El correspondiente patrón polar de radiación cambia en función del tiempo dada una excitación transitoria.
· Idealmente mantienen la energía acústica dentro del recinto: Acústica Ecológica.
Un campo difuso tenderá a ser ideal espectralmente si la cantidad de “comb filters” tiende a infinito, y la profundidad de los “nulls” tiende a cero. Por lo tanto la respuesta al impulso entre dos puntos interiores a dicho campo presentará un bajo valor de Correlación Cruzada.

Difusión:
Propiedad de las superficies por la que desparraman la energía acústica en el espacio en forma no especular y en el tiempo.

Campo Difuso:
Espacio físico donde existe similar decorrelación binaural de la energía acústica. En las anteriores definiciones se hacen tres afirmaciones a ser demostradas en el siguiente trabajo:
1. Los difusores desparraman la energía acústica en el tiempo.
2. El método de medición de los campos difusos es intrínsecamente binaural.
3. Los campos difusos poseen un valor medio de difusividad y un desvío estándard que demuestra (o no) su homogeneidad.

Difusores Acústicos II: la Superficie Difusora.

El objetivo de este capítulo es la comprobación del desparramo temporal y de la decorrelación de las reflexiones emanadas de la superficie difusora.
Dispositivos bajo prueba:
En esta primera parte de los ensayos se midieron dos difusores del mismo tipo pero de diferentes frecuencias mínimas teóricas, un panel plano de igual superficie (proyectada) y un difusor cilíndrico.
Muestras evaluadas:
· Un difusor en 2 dimensiones tipo QRD de 10cm de profundidad máxima de 0,5m x 0,5m.
· Un difusor en 2 dimensiones tipo QRD de 20cm de profundidad máxima de o,5m x 0,5m.
· Un panel plano de 0,5m x 0,5m.
· Un difusor cilíndrico de 0,6m de ancho por 1,2m de alto.

Equipo de Medición:
Con objeto de obtener respuestas al impulso (para su posterior análisis) de cada dispositivo el set de medición constituía de:
· Una cámara anecoica de un volumen aproximado de 200m3.
· La fuente sonora utilizada fue ruido rosa (al utilizar ruido la única correlación entre señales posible es la dada por el sistema).
· El post procesamiento fue realizado mediante 2 canales de FFT utilizando una ventana tipo Hanning, analizadores de espectro y de oscilogramas, Plug ins de correlación y procesadores de integral reversa de Schroeder.
· Un reproductor de CD.
· 2 Micrófonos Eartworks M30.
· 2 Micrófonos Shure SM81.
· Un medidor de Nivel de presión sonora TES 1350 con calibrador correspondiente.
· Un grabador de DAT de 2 canales.
· Un amplificador de Audio de 2 canales.
· Un altavoz marca Auratone modelo “The Cube”.
· Transportador y cinta métrica.

Resultados de las mediciones:

Los primeros resultados (figuras 1, 2, 3 y4) muestran tanto la señal directa como el desparramo en tiempo de la energía reflejada. Las figuras fueron obtenidas excitando cada DUT a 35o de entrada y captando su salida tamb ién a 35o. Se tomó esta combinación de ángulos de entrada y de salida porque bajo estas condiciones no se cumple la ley de Snell. Podemos observar en la figura 2 aproximadamente cuatro reflexiones discretas de energía las cuales se deben a la “difusión de borde” (“edge scattering”). Veremos en
el siguiente punto que estas reflexiones no tienen un contenido energético considerable.
Tras procesar estas respuestas al impulso por la Integral reversa de Schroeder1 de los primeros 40ms de las mismas podemos cuantificar la energía involucrada en las IR (impulse response) de cada DUT en los primeros milisegundos de la mismas. Esto se observa en las figuras 5, 6, 7 y 8. En las figuras 9 y 10 se observan claramente las diferentes pendientes de la
integración reversa para el panel plano y para el difusor. En el caso del difusor aparecen reflexiones (más de una) con importantes valores de energía en la salida las cuales generan una zona de mayor pendiente (no un instante) de duración
4,22ms presentando un ÄdB= 8,43dB. Según estas condiciones de entrada y salida de la información (respecto del DUT)
vemos que el panel plano no refleja energía apreciable mientras que los difusores sí.

Estas visualizaciones justifican relacionar este comportamiento de las superficies difusoras con la característica de los sistemas denominada “memoria”.
Memoria:
“Propiedad por la cual el valor actual en la salida depende del valor actual de la entrada y de valores pasados.”
En un paso posterior del procesamiento se evaluó la entrada y la salida mediante la envolvente2 de la función correlación cruzada (equivalente a la convolución entre entrada y salida de un sistema). De esta herramienta matemática se pueden extraer ciertas conclusiones sobre los difusores (ver Figura 11 y 12, un zoom de la anterior):
· Existen multiplicidad de trayectos desde un punto de entrada hasta un punto de salida. Esto indica diferentes retrasos de la misma señal.
· Cada pico de la función resultante indica similaridad entre ambas señales. Esto confirma la propiedad de “memoria” del difusor.
· La no coincidencia temporal entre picos indica que se está decorrelando la señal en el tiempo entre cada par de puntos in – out.
· La correlación cruzada de las anteriores correlaciones tiene muy bajo grado de correlación.

Nota: La envolvente (módulo) se obtuvo mediante la transformada de Hilbert de la correlación cruzada original (o sea la parte real).
Por lo tanto podemos afirmar que los difusores desparraman la energía acústica en el tiempo. Ver modelos clásico y moderno (propuesto por el autor) en las Figuras 13 y14.

Difusores Acústicos II: El campo Difuso.

El motivo de este capítulo es poder cuantificar la difusividad3 de un punto en el espacio dentro de un recinto. Con esto se pueden graficar (o especificar) líneas o zonas con idénticos (o similares) valores delimitándose campos difusos reales. Así se estaría independizando efectivamente el campo reverberante del campo difuso.
Sólo cuantificando, tabulando y ponderando subjetivamente una serie de valores medidos en diferentes ámbitos acústicos servirá de guía para todo diseño y como valores de corrección u objetivos de una reforma acústica.

Casos de Aplicación:
· Diseño de una Sala de Ópera y/o de Conciertos: Mediante la permanente auditoría de los campos sonoros formados en el proceso de construcción o remodelación se pueden detectar prematuramente problemas o deficiencias en la predicción y poder solucionarlos.
· Diseño de Controles de Estudios de grabación tipo LEDE: Cuantificando la difusividad provista por los difusores traseros en las zonas del Técnico y del Productor (tratando de que sean similares) se puede acotar y dimensionar la superficie de los difusores traseros.
· Diseño de superficies difusoras por el método de prueba y error: Mediante el intercambio del tipo de superficie lograr ciertos valores de difusividad en un punto interior del campo de reflexiones generado.
· Especificación de superficies difusoras: Comparando los valores de difusividad obtenidos con distintos difusores bajo las mismas condiciones de entorno y de medición.

Dispositivos bajo prueba:
Campo difusos generados en:
· Control de un estudio de grabación.
· Sala de un estudio de grabación.
· Teatro Colón.
Equipo de Medición:

Con objeto de obtener respuestas al impulso (para su posterior análisis) y captaciones binaurales de cada dispositivo el set de medición constituía de:
· Un par de micrófonos PZM en configuración binaural (llamado “Wood Head”).
· La fuente sonora utilizada fue ruido rosa (al utilizar ruido la única correlación entre señales posible es la dada por el sistema).
· El post procesamiento fue realizado mediante 2 canales de FFT utilizando una ventana tipo Hanning, analizadores de espectro y de oscilogramas, Plug ins de correlación y procesadores de integral reversa de Schroeder.
· 2 Micrófonos Eartworks M30.
· 2 Micrófonos Shure SM81.
· Un medidor de Nivel de presión sonora TES 1350 con calibrador correspondiente.
· 2 Pares de micrófonos binaurales Senheiser (“in ear”).
· Un reproductor de CD.
· Un grabador de ADAT de 8 canales.
· Una consola Soundcraft de 16 canales de entrada.
· Un amplificador de Audio de 2 canales.
· Un altavoz marca JBL modelo 4425.

Resultados de las mediciones:
En busca de un parámetro que refleje la difusión de un punto en el espacio, definimos el SFD, Sound Field Difusivity.
Definición:
SFD:
“Es un índice de Espacialidad Subjetiva que indica el grado de decorrelación de reflexiones entre el oído izquierdo y derecho (binaural)”

· Teatro Colón:

Inicialmente se midieron las respuestas al impulso monoaurales en 7 ubicaciones en el interior de la sala. Se realizaron también diferentes captaciones binaurales y una toma estereofónica tipo “omnis espaciados” en la posición 2. Ver figuras15 y 16.
La respuesta al impulso (monoaural) medida en la posición 2 se puede observar en la figura 17.
Se destacan el I.T.D.G. y la S/N dentro de él. Esta última brinda una aproximación rápida de la inteligibilidad existente dentro del recinto. La transferencia medida en esta posición se observa en la figura 18.
· Estudio de Grabación, Sala y Control tipo Lede:
Se realizaron captaciones binaurales, 2 en la Sala y 3 en el Control; en este último en las zonas del técnico, del productor y muy cerca del difusor trasero.
Post procesado de las mediciones binaurales:
Sabiendo que existe una correlación entre el IACC y la sensación subjetiva de difusión, a partir de los valores del primero se llegó a los valores del segundo por medio de una ecuación fruto de una regresión matemática entre resultados obtenidos en anteriores estudios.

Se trabajó con distintos softwares para obtener la correlación cruzada entre las señales correspondientes al oído derecho e izquierdo, su ponderación tipo “A” y su máximo valor normalizado.
Los resultados obtenidos fueron:

Podemos destacar:
· La gran similitud de valores obtenidos de SFD entre las posiciones del Técnico y el Productor, lo cual debería ser un objetivo primordial en todo diseño.
· El alto valor de SFD de las captaciones cercanas a los Difusores (Toma “Difusor” en el Control y “Omnis Espaciados” en la Sala). Esto se debe a que los micrófonos se encuentran en una zona de impedancia acústica de radiación reactiva de las fuentes fantasma que se generan dentro de las celdas de los difusores.

Podemos destacar:
· La gran similitud de los valores resultado de la captación con Binaural Wood y Binaural Hô, lo cual valida el modelo microfónico binaural compuesto por 2 micrófonos PZM separados por una madera a modo de “cabeza”.
· La reducción del valor de difusividad, SFD, (o sea mayor correlación entre ambas informaciones) encontrado en la captación Spaced Omnis. El mismo se produce debido a que no existe un material aislante entre un micrófono y otro, función que cumple la cabeza entre nuestros dos oídos.

Conclusiones:
· El ETS existe y es cuantificable. Sugerimos tomar en cuenta la duración (D de tiempo) y la magnitud del conjunto de reflexiones salientes.
· La superficie difusora decorrela en el tiempo las reflexiones salientes (respecto de sí mismas y de la señal original).
· La difusividad de un campo sonoro es mensurable en forma objetiva y a partir de ello es posible tomar decisiones correctivas.

Trabajo a futuro:
· Análisis de la memoria de los difusores mediante la Autocorrelación de su salida.
· Relevar valores relativos y absolutos de S.F.D..
· Realizar pruebas subjetivas de S.F.D. en Controles de estudios de grabación.
· Distribuir el SFD en frecuencias para una mayor comprensión de los campos sonoros dentro de los recintos.
· Incorporar al coeficiente de difusión una magnitud del E.T.S..

ACÚSTICA DE RESONADORES DE HELMHOLTZ

RESONADORES DE HELMHOLTZ

INTRODUCCIÓN TEÓRICA

Ya advierte la bibliografía especializada en temas de absorción de baja frecuencia, que la mayor ayuda para el tratamiento acústico con elementos resonadores es la propia experimentación.
Las expresiones teóricas informan acerca del comportamiento del conjunto resonador; y, ateniéndose a ciertas restricciones, la formulación acierta en la frecuencia de sintonía del sistema pero flaquea en las previsiones de absorción.
Recordemos las principales fórmulas que modelan el funcionamiento de un resonador de Helmholtz así como las limitaciones de cada una.

Se advierte del cambio en el ancho de banda y de la disminución de la eficacia del resonador con la introducción, en la cavidad de éste, de material aborbente poroso, pero, ¿en qué medida varían los parámetros antes mencionados? Poca bibliografía completa el caso de sistemas con pérdidas.

Absorción

La absorción de un resonador de Helmholtz es quizás el apartado más abandonado por la teoría y más necesitado en los casos prácticos. Si bien el ajuste de la frecuencia de resonancia es un hecho sin problemas, la predicción de la cantidad de absorción constituye un tema poco claro. Existe formulación para la absorción de un resonador individual en su frecuencia de resonancia y también para todo el margen, pero debemos remarcar su “validez” únicamente para el caso de un resonador aislado, cosa que en un tratamiento real no encontramos nunca. Así, la predicción de absorción para un conjunto de resonadores de Helmholtz (resonadores individuales no independientes), se hace casi imposible.

La fórmula que se encuentra para la absorción de un resonador es la siguiente:

La absorción máxima, Amax, usadada algunas veces en trabajos teóricos, responde a la expresión mostrada para los casos en que la resistencia de fricción del resonador se iguala a la resistencia de radiación del mismo; para resonadores totalmente adaptados al medio [Kutrruff].Muchas veces su usan aproximaciones de la fórmula cambiando el denominador por 3.5p o 4p.

CASOS PRÁCTICOS
Para estudiar el comportamiento de los resonadores de Helmholtz se han analizado en el laboratorio diferentes montajes realizando medidas en cámara anecoica y reverberante.

MEDIDAS EN CÁMARA ANECOICA
En la cámara anecoica se midió la frecuencia de resonancia, el ancho de banda de los resonadores construídos y la variación de ambos parámetros cuando se introducían pérdidas en el sitema.

Medida de la f0
La frecuencia de resonancia se obtuvo excitando con ruido rosa en el exterior del resonador y obteniendo el espectro de la excitación en el interior de su cavidad. Los resultados obtenidos convergen a una buena previsión teórica de la frecuencia de resonancia cuando las restricciones de dimensionado y proporcionalidad son respetadas.

En las figuras anteriores mostramos uno de los resonadores analizados y la medida de su frecuencia de resonancia. Para este caso, la frecuencia teórica predecía 59.42 Hz y la frecuencia real ha resultado de 62.2 Hz.
Las medidas realizadas en los 15 sistemas analizados han presentado variaciones relativas máximas del 5%.

Medida de un sistema con pérdidas

Para el caso del resonador presentado anteriormente, al añadir material absorbente en el volumen encerrado, la frecuencia de resonancia varía disminuyendo, hasta los 60.5 Hz para un 40% de fibra de vidrio en la cavidad y hasta 58.7Hz para un 70% de fibra en un segundo caso. El material absorbente también contribuye a reducir el nivel de las frecuencias propias de la cavidad del resonador así como a disminuir la energía del pico de la resonancia.
La variación del ancho de banda es visible pero éste se extiende, en muchos casos, por debajo del ancho definido a –3dB.

A continuación se muestran, para diferentes experimentos, las variaciones en la frecuencia de resonancia y en el ancho de banda relativo según el porcentaje de volumen ocupado por material absorbente.

Como se aprecia en la gráfica, la frecuencia de sintonía disminuye debido al material absorbente asociando el fenómeno a un aumento virtual del volumen del resonador. Los datos obtenidos coinciden con los resultados de Beranek llegando a una reducción máxima de la f0 de un 85%.

MEDIDAS EN CÁMARA REVERBERANTE
Medida de la absorción

Para los ensayos de coeficiente de absorción se midieron dos conjuntos de resonadores. Uno de ellos formado por botellas (f0 de 116 Hz) y realizando medidas con grupos de 25, 50 y 100 resonadores. Un segundo sistema se observa en lafotografía superior y se basa en un conjunto de 8 resonadores de madera sintonizados a 90.5Hz.
Los resultados obtenidos se muestran en los gráficos siguientes. Para la obtención del incremento de absorción se aplicó la Normativa ISO 354 para el cálculo del coeficiente de absorción en cámara reverberante.

Apreciamos en los la variación del incremento de absorción en función del número de resonadores y de la colocación de éstos. Este incremento, evidentemente, no es lineal con el número de elementos absorbentes y por tanto es imposible extrapolar un coeficiente de absorción para un único resonador. La absorción proporcionada por el conjunto de 100 botellas es considerable, rebajando el tiempo de reverberación de la sala de 15 segundos a 9.6 segundos en la banda de 125Hz.

Los datos conseguidos con el conjunto de 8 resonadors se muestran a continuación.

En el gráfico anterior se representa la curva tonal de la cámara reverberante vacía (línea rosa) y la curva tonal después de colocar en medio de la cámara el conjunto resonador en posición vertical (línea azul).

Estos dos gráficos representan la variación del TR60 y del incremento de absorción en función de la posición del conjunto de resonadores (posición horizontal y posición vertical) y el incremento de absorción provocado por sólo 4 resonadores del conjunto, invalidando los 4 restantes. Como se observa en los resultados obtenidos, el resonador colocado en posición vertical presenta el máximo incremento de absorción mientras que en posición horizontal la absorción disminuye acercándose al caso de los 4 resonadores.
Es interesante destacar que la cantidad de absorción que se obtuvo con estos 8 resonadores sintonizados a 90.5Hz, fue la misma que la obtenida por los 100 resonadores del experimento anterior, sintonizados a 116 Hz. Este resultado confirma, como anunciaba la formulación presentada en la introducción teórica, la dependencia de la absorción con la longitud de onda de la frecuencia de resonancia.

Efectos secundarios

Otros efectos previsibles medidos en algunos casos prácticos, son la actuación de estos elementos resonadores en el campo sonoro que los rodea. El sistema resonador, no sólo provoca una absorción determinada sino que puede contribuir a aumentar la difusión del campo acústico de su alrededor gracias a la reradiación de energía que se produce a través de la boca
del mismo.
En cámara reverberante y en ambiente anecoico se han medido estos efectos apareciendo en los espectros de la señal captada en la zona que envuelve el resonador, o en las gráficas de tiempo de reverberación. En este último caso, la actuación del resonador aparecía creando una doble pendiente en la caída de la energía o creando un pico energético que provocaba una discontinuidad en la curva.

CONCLUSIONES

La frecuencia de sintonía de los resonadores construídos se calcula con exactitud con la ayuda de la formulación existente. Se debe tener en cuenta la disminución de esta frecuencia, hasta un 85%, cuando se añade material absorbente en la cavidad del resonador y
la variación del comportamiento cuando no se respetan las condiciones de dimensionado.
La absorción de estos elementos puede llegar a ser elevada y aumenta con la longitud de onda de la frecuencia de resonancia. La fórmula de absorción para el caso de un resonador aislado no sirve en implementaciones reales.
La colocación en la sala del sistema resonante así como su posición, pueden influir de forma considerable en la absorción del sistema. Es máximamente eficaz la colocación de estos absorbentes en los lugares de máximos de presión.

BIBLIOGRAFÍA

[1] Room Acoustics, Heinrich Kuttruff
[2] Principles and Aplications of Room Acoustics Volume 1 y 2, L.Cremer, H. Müller
[3] Acústica de Recintes. Enginyeria La Salle. Robert Barti
[4] Master Handbook of Acoustics.