CALCULO DE CABLES DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS

CALCULO DE CABLES DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS
CALCULO DE CABLES DE LAS INSTALACIONES ELECTRICAS

1 – FUNCION DE LOS CABLES EN LA INSTALACION
La instalación eléctrica se realiza para unir los puntos fuentes, de generación o disponibilidad de energía con los consumos, cargas, y cuando estos puntos se deben encontrar a la misma tensión se unen con cables.
Los cables, o líneas de transmisión en general, se instalan o construyen con la función de llevar energía de un punto a otro.
Cuando las distancias son pequeñas se utilizan con la misma finalidad los conductos de barras, aislados en aire o hexafluoruro de azufre o simplemente barras al aire.
Como la distribución de energía se hace (normalmente) conectando las cargas en derivación, los cables deben transmitir la correspondiente corriente, que varía y consecuentemente se presenta una variación de tensión que debe ser modesta, además los cables deben soportar las situaciones que se presentan cuando hay fallas en la red.
Por otra parte los cables representan una cierta inversión en la red eléctrica, que es relativamente importante, y en ellos se producen perdidas de energía (efecto Joule) que asumen importancia económica y deben tenerse en cuenta en la selección del cable apropiado.
Las líneas eléctricas, líneas aéreas, cables aislados, barras, conductos de barras, se consideran ramas de la red eléctrica, que unen los nodos, o unen un nodo con una carga (utilizadora).
Las ramas están unidas a los nodos mediante aparatos de maniobra, el análisis de la conexión de las ramas en el nodo no es tema de este cuadernillo.
En la instalación eléctrica hay también cables de comando, cables de comunicaciones y de transmisión de datos. Para estas ultimas funciónes también hay cables de fibra óptica.
2 – CARACTERISTICAS FUNCIONALES DE CABLES Y LINEAS
Línea, cable o conducto de barras deben ser capaces de transportar la corriente normal de funcionamiento, y la que se presenta en situaciones de emergencia, si el cable es relativamente corto deberá soportar desde el punto de vista térmico esta corriente.
Por ejemplo imaginemos una instalación alimentada por dos cables, normalmente cada uno transporta el 50% de la carga, en situación de emergencia, un cable fuera de servicio el otro debe ser capaz de transportar el 100%.
Quizás en emergencia sea admisible sobrecargar el cable, el limite de carga del cable esta dado por la temperatura que alcanza el material conductor, que puede degradar sus características mecánicas, y en los cables con aislacion afecta la duración de esta, reduciendo su vida útil.
La temperatura del cable depende del ambiente, por lo que su capacidad de sobrecarga esta ligada a estas condiciones (temperatura, velocidad del aire, etc.).
Si el cable es relativamente largo, la caída de tensión (diferencia entre las tensiones en sus extremos) asume importancia y puede ser necesario verificar estas condiciones, no olvidemos que la distribución de energía eléctrica se hace a tensión constante.
3 – CORRIENTE TRANSMISIBLE
El efecto Joule que produce en los cables que transmiten cierta corriente. Sin querer reducir la importancia desde el punto de vista de las perdidas, debemos destacar que el calor que se produce en el cable que transporta cierta corriente debe ser disipado al ambiente que lo rodea, de otra manera el conductor, y el aislante que lo rodea pueden alcanzar valores de temperatura intolerables para la buena conservación de sus características.
La temperatura máxima que el conductor puede alcanzar esta condicionada por su estado de tensión mecánica, que puede ser elevado y entonces obliga a no pasar de ciertas temperaturas para que no se produzcan efectos de perdidas de las características mecánicas.
Para los cables aislados, la alta temperatura del conductor esta condicionada por la que soportan los materiales aislantes que lo rodean, las altas temperaturas abrevian la vida útil de los mismos.
A su vez, el material aislante que rodea al conductor se comporta como una barrera térmica, dificultando la disipación del calor al ambiente.
También los detalles de instalación de los cables influyen en la transmisión y disipación del calor, cuando el cable esta contenido en un caño por ejemplo.
Los cables en haz, se calientan unos a otros, dificultando el enfriamiento del haz, es mas, en algunos puntos existe mas dificultad para disipar el calor, por ejemplo los cables internos del haz están en peores condiciones que los de la periferia, y esto debe tenerse en cuenta cuando se proyecta el tendido.
Fijadas las temperaturas máximas admisibles para los materiales aislantes, a fin de que la duración de los componentes sea suficiente, y dadas las características físicas de materiales aislantes y conductor, determinadas las dimensiones del conductor, y el espesor del aislante, es posible realizar el balance térmico que corresponde.
Cuando se llega al estado permanente todo el calor producido debe ser disipado a través de las barreras térmicas, que dependen de la instalación particular, si se fija un modo de instalación que se define como referencia se puede determinar la corriente limite que corresponde a cada sección, y a cada espesor de aislante (y vaina protectora).
El calor producido es:
Q = R * I^2 = (rho / S) * I^2
debe recordarse que la resistividad del conductor varía con la temperatura por lo que resulta:
Q = rho * (1 + (tetamax – tetaref) * alfa) * (1/S) * I^2
Siendo tetamax y tetaref las temperaturas respectivamente máxima del conductor (70 a 100 grados según el aislante), y la de referencia a la que se conoce el valor de la resistividad rho.
Este calor debe transmitirse al ambiente, que se considera a una temperatura representativa del lugar de instalación, a través del material que forma la cubierta aislante del conductor, y que ofrece cierta resistencia térmica.
Q = (tetamax – tetaamb) * R
La resistencia térmica del cilindro hueco que representa la cubierta aislante es:
R = k1 * log(rext / rint) = k2 * esp / (2 PI rmed)
Se puede de esta manera determinar para cada sección conductora la corriente transmisible, en una condición dada de instalación.
Normalmente el fabricante de cables, en su catalogo incluye una tabla donde indica para cada sección la capacidad de transporte del cable tendido en aire o enterrado, en ambos casos en una situación que se considera normal, y que esta definida en el mismo catalogo.
Debe tenerse cuidado cuando se comparan catálogos de distintos fabricantes, o fabricaciones hechas bajo distintas normas, ya que no siempre las condiciones de referencia son iguales, y quien hace la comparación debe tener esto en cuenta para lograr una adecuada homologación.
Las normas en su estado actual fijan valores y formulas a emplear para estos cálculos.
rho * I^2 / S = h * deltateta * 2 PI * r
siendo S = PI * r^2
resulta I = a * S^0.75
y utilizando hipótesis de calculo mas correctas las normas proponen
I = a * S^0.625
Formula en general aceptada y finalmente utilizada en la confección de las tablas.
4 – CONSIDERACION DE CONDICIONES DE TENDIDO
Las condiciones de tendido, y los apartamientos de las condiciones ambientes definidas como normales afectan la capacidad de transporte del cable.
La corrección se hace con factores que también se incluyen normalmente en los catálogos, y corresponden a estudios realizados y frecuentemente incorporados a las normas de instalación de distintos países.
La corriente que un cable puede llevar en una condición de tendido determinada, a la que corresponden factores F1, F2, F3 es:
Iadm = Itabla * F1 * F2 …
Cuando se conoce la corriente que el cable debe transportar y los factores, se selecciona en la tabla la sección cuya corriente correspondiente cumple la condición
Itabla >= Itransp / (F1 * F2 … )
La selección de los factores es delicada, estos reducen la capacidad de transporte del cable, o la aumentan en rangos muy importantes (dos veces…) y si mal evaluados afectan la vida útil de la instalación, o significan desperdicio de dinero… siendo en ambos casos el daño desmedido.
Algunos factores pueden ser fácilmente evaluados por simples razonamientos físicos hechos sobre el modelo de disipación de calor del cable, y es bueno realizar este ejercicio.
La variación de temperatura ambiente afecta la capacidad de transporte del cable ya que
I^2 * R = resist * (tetamax – tetaamb)
Relacionando dos ecuaciones que corresponden a un mismo cable con distinta temperatura ambiente se tiene
I2 / I1 = raíz((tetamax – tetaamb2) / (tetamax – tetaamb1))
De esta relación observamos que el factor por distinta temperatura ambiente no es el mismo si la temperatura máxima es distinta.
Si relacionamos cables con distintas corrientes y distinta temperatura del conductor obtenemos una ecuación análoga que es utilizable para determinar la temperatura del aislante.
Si el cable esta enterrado resist depende en parte del aislante, y en parte de la resistividad térmica del suelo, si consideramos un valor único.
I2 / I1 = raíz(resist2 / resist1)
Cables puestos en tierra de resistividad térmica uniforme son muy fáciles de estudiar, se trata de un campo potencial que es estudiado aplicando superposición de los efectos.
Como primera hipótesis simplificativa aceptemos que la resistividad térmica del aislante es igual a la del terreno, el campo de flujo de calor, y las isotermas alrededor del conductor son análogas a las líneas de corriente y equipotenciales.
Como la superficie limite del suelo debe ser tenida en cuenta, y es una equipotencial (isoterma) para resolver la asimetría se aplica el método de las imágenes.
Es entonces posible determinar la temperatura en distintos puntos debidos a un cable dado, haciendo esto para cada uno de los cables y superponiendo los efectos se determina la temperatura de cada cable debido a su estado de carga y al efecto de calentamiento de los otros cables.
El modelo debe ser mejorado pero esencialmente lo indicado es correcto, las dificultades mayores se presentan porque el medio que rodea al cable no siempre es homogéneo, además el aislante, la vaina, el conducto deben ser tenidos en cuenta, etc.
El calentamiento mutuo de cables en haz en aire, es mas difícil de estudiar, ya que la disipación del calor se hace por radiación y convección del aire que rodea a los conductores.
Para determinar como se disipa el calor en los conductores tendidos en aire se utilizan algunos modelos propuestos por la bibliografía, en particular para conductores desnudos tendidos al aire libre se utiliza el método de Shurig y Frick para encontrar la capacidad de transporte.
El método puede usarse también para barras desnudas, considera que el calor se disipa por convección y radiación, y algunas propuestas de corrección permiten tener en cuenta la radiación solar.
Los conductores aislados frecuentemente están tendidos al aire, pero contenidos en tubos, rodeados entonces de aire estancado, cuyo efecto es dificultar la disipación y esto debe tenerse en cuenta.
También se instalan en bandejas, con distinto grado de ventilación, abiertas o cerradas, y con los cables separados o juntos.
A veces los cables están tendidos en el suelo, o engrapados contra la pared, también a esta forma de instalación corresponde un factor de corrección.
El trabajo del proyectista se resume en esquematizar la forma de instalación y determinar los coeficientes de corrección que corresponden.
Las indicaciones contenidas en los catálogos generalmente son una buena guía para aproximar adecuadamente estos coeficientes.
5 – CAIDA DE TENSION
El cable puede ser considerado como un elemento de parámetros concentrados de cierta resistencia y cierta reactancia, y cuando conduce cierta corriente la variación de tensión que por su causa se produce es:
deltav = (r * cosfi + x * senfi) * L * I / U
Siendo deltav en valor relativo, r y x parámetros por unidad de longitud, cosfi factor de potencia, L longitud del cable, U tensión.
Debemos observar que se trata de la diferencia entre los módulos de las tensiones en los extremos del cable, diferencia entre dos mediciones, y no la caída de tensión en el cable.
Destaquemos también que esta formula es una primera aproximación frecuentemente satisfactoria, mas adelante comentaremos la formula mas exacta.
Si el sistema es monofasico, entonces U es la tensión del sistema, pero la caída se produce en ambos conductores, de ida y vuelta, si L es la longitud del cable debe ser multiplicada por 2.
Para una fase de un sistema trifasico, si es legítimo despreciar la caída en el neutro entonces la formula es valida considerando que U es tensión de fase, la tensión simple, si se toma la tensión compuesta debe dividírsela por 1.73.
Cuando los cables son cortos, la caída de tensión es pequeña, y no tiene importancia, a medida que la longitud aumenta, la caída resulta mayor, y cuando esta alcanza algunos por ciento, según la función que el cable desempeñe resulta necesario dimensionarlo para limitar la caída.
La variación de tensión que se presenta en un punto del sistema debe quedar comprendida dentro de cierto rango para que el servicio sea considerado aceptable.
La limitación de la variación de tensión significa que la caída de tensión en los distintos componentes de la red debe ser limitada.
Suponiendo que la tensión en el punto de alimentación es la nominal, y que a partir de dicho punto inician cables, la caída de tensión que en estos se presenta cuando están cargados debe ser limitada, se acepta en general 2 – 3% para iluminación, 4 – 5% para fuerza motriz.
Si la red es de tipo arborescente, los valores indicados deben repartirse entre tronco y rama (o ramas) del árbol.
Cuando el sistema es complejo también deben considerarse los transformadores, y las variaciones de tensión que se presentan en el punto de alimentación del sistema en estudio.
Algunas condiciones de carga, el arranque de motores por ejemplo, son causa de una mayor caída de tensión (por la mayor corriente que se presenta), esta situación se acepta, ya que es transitoria y dura poco, pero no debe ser causa de otros inconvenientes (apagado de lamparas por ejemplo, o excesiva perdida de par del motor).
Cuando el cable se selecciona por la caída de tensión, su condición de carga térmica resulta reducida, la temperatura de trabajo es menor que el limite fijado por las normas.
k = r * cosfi + x * senfi = deltav * U / (L * I)
Fijado deltav, U, I, L, cosfi queda determinado un valor de k que permite seleccionar el cable.
El valor de k que algunos llaman rk puede ser interpretado como una resistencia aparente que permite calcular la variación de tensión como si fuera una caída en corriente continua en un cable de resistencia rk.
Para los cables considerados se calcula con distintos cosfi los valores de k para las distintas secciones, y con esta tabla preparada se resuelven los distintos problemas de dimensionamiento que se presentan.
En algunos casos las tablas de catalogo incluyen este valor para un cosfi generalmente 0.8.
Observando los parámetros r y x de cables se nota que para las secciones menores r es preponderante de tal manera que se puede aceptar que la caída esta definida por solo r * cosfi, a medida que la sección crece r se reduce (r = rho / S) mientras que x prácticamente permanece constante.
La resistividad varia con la temperatura, con la corriente máxima la temperatura se acerca a la máxima admisible, mientras que con corrientes menores la temperatura se acerca a la ambiente.
rho * (1 + (tetamax – tetaref) * alfa)
Otra forma de escribir la caída de tensión (frecuentemente usada en sistemas trifasicos), es en función de la potencia:
deltav = (r + x * tgfi) * L * I * cosfi * 1.73 / U
Como el sistema es trifasico, U es la tensión compuesta y P es la potencia activa se tiene
deltav = (r + x * tgfi) * L * P / U^2 = (rho / S + x * tgfi) *…
Esta expresión pone en evidencia para una determinada necesidad L y P, como influyen la tensión U y la sección S, no debiendo olvidar que la sección debe superar la mínima correspondiente a condición térmica.
Cuando los cables son relativamente largos, se pueden dimensionar en base a la caída de tensión, y luego se determina el coeficiente de tendido limite como relación entre la corriente que el cable efectivamente lleva, y la que podría llevar desde el punto de vista térmico si le correspondiera un coeficiente de tendido 1.
Mientras el coeficiente de tendido que corresponde al cable es superior al coeficiente de tendido limite el dimensionamiento por caída de tensión es el que corresponde.
Es útil a veces determinar la longitud limite que pueden tener los cables que transportan su corriente térmica, por debajo de esta longitud la caída de tensión es aceptable, por arriba se debe reducir la corriente para no superar la caída limite.
En el pasado se construían ábacos que mostraban esta variación relacionando las variables de interés.
La variación de tensión determinada con las formulas indicadas es una primera aproximación, la formula mas exacta que se utiliza surge de determinar la diferencia de los módulos de las tensiones en los extremos del cable:
deltau = i*deltar + (1/2)*(i*deltam)^2 + (1/8)*(i*deltam)^4 + …
siendo: deltar = r1 * cosfi + x1 * senfi
deltam = – r1 * senfi + x1 * cosfi
r1 = r * L / U; x1 = x * L / U
Al calcular casos reales se observa que la corrección debida a deltam es despreciable en general, y asume alguna importancia en la medida que x sea elevado, y cosfi resulte reducido, combinación que se presenta durante el arranque directo de grandes motores.
La inductancia (en miliH/km) se puede determinar con la formula: ind = 0.1997755 * logn(dmg / rmg)
La reactancia (en Ohm / km) es: x = ind * omega / 1000 Siendo omega la pulsación (y PI = 3.141592654): omega = 2 * PI * fhz y la frecuencia en Hz
La distancia entre conductores dmg = s para disposición en trébol, y dmg = 1.26 * s para disposición plana, otra formula propone ind = 0.05 + 0.2 * logn(dmg / r) siendo r el radio del conductor.
6 – PERDIDAS
En un sistema trifasico las perdidas en un cable que transporta dada corriente son:
perd = 3 * r * I^2
Expresándolas en valor relativo a la potencia transportada se tiene
p1 = 3 * r * I^2 / (1.73 * U * I * cosfi)
La relación entre perdida y caída de tensión relativa es fácil de determinar, y es útil para evaluar las perdidas a partir de las caídas de tensión.
7 – CALCULO AL CORTOCIRCUITO
Supongamos un cable relativamente corto alimentado desde un nodo en el cual la corriente de cortocircuito alcanza determinado valor, un dispositivo de protección limita la duración del cortocircuito.
El cortocircuito se produce en el extremo del cable, circula la corriente de cortocircuito por el tiempo de actuación de la protección, el calor de efecto Joule en el cable no puede disiparse, el fenómeno se considera adiabatico.
La elevación de temperatura del conductor, y del aislante que se encuentra en contacto con el puede determinarse
I^2 * deltat * rho / S = S * c * (tetaf – tetai)
Recuérdese que rho y c varían con la temperatura, tetaf temperatura máxima admisible para el aislante depende del tipo de aislante del cable, y esta comprendido entre 150 grados C para el PVC y 200 – 250 para otros materiales (elastomeros).
La duración deltat, y la temperatura inicial tetai completan los datos para el calculo.
Si se tienen en cuenta las variaciones de resistividad la formula resulta:
I^2 * deltat = (S^2 * c / (alfa * rho0)) * ln((1 + alfa * teta)/(1 + alfa * teta0))
Siendo alfa el coeficiente de variación de la resistencia.
La ecuación puede ser escrita en otra forma, resultando la densidad de corriente independiente de la sección, solo depende de temperatura inicial, final, y material conductor.
(I / S)^2 = c * (tetaf – tetai) / (deltat * rho)
Escribiendo en otra forma esta ecuación obtenemos la que frecuentemente figura en los catálogos, siendo el factor k una constante característica del tipo de cable.
(I / S) * raíz(deltat) = k
Suponiendo que el cable es largo, se puede pensar que el cortocircuito se produce a distinta distancia de su extremo inicial, el valor de la corriente de falla es:
I = E / Z
siendo Z^2 = (r*L)^2 + (Xb + x*L)^2
Donde Xb es la reactancia que corresponde a la falla en las barras a las cuales esta conectado el cable.
A medida que la corriente de cortocircuito se incrementa (por disminución de la longitud), se reduce el tiempo durante el cual permanece la falla aumenta por lo que la solicitación térmica I^2 * deltat del cable varia en una forma que no es inmediata de prever (depende de las características de los aparatos de interrupción y de protección).
Este razonamiento nos muestra que no siempre la peor condición desde el punto de vista de la solicitación que produce el cortocircuito es causada por la máxima corriente, a veces la mínima permanece tiempos demasiado largos y puede ser fatal.
Es necesario entonces determinar para los distintos puntos de falla las corrientes de cortocircuito trifasica, bifásica, monofasica a tierra, y a veces también la falla fase neutro y determinar la solicitación que corresponde a caída una de ellas en base a las protecciones efectivamente instaladas.
Se puede afirmar que en general un cable demasiado largo no puede ser protegido eficientemente de un cortocircuito en el extremo final.
Una pregunta lógica es: pueden ocurrir cortocircuitos en un punto cualquiera del cable?, tiene sentido proteger contra estas fallas?, la respuesta depende de la instalación.
Si consideramos que el cable esta instalado de manera tal que no se lo puede dañar, por ejemplo esta protegido dentro de un tubo metálico, es aceptable pensar que no puede ocurrir una falla a lo largo de su recorrido, se puede pensar en protegerlo contra cortocircuito considerando la limitación de la corriente que el cable produce.
La objeción de que la falla podría ocurrir en los primeros metros de cable, cuando todavía no se ha enhebrado en el conducto es valida, pero este extremo con falla estará dañado, si no esta bien protegido el daño será simplemente mayor, es fundamental que esto no tenga otras consecuencias, por ejemplo generar otras fallas, o producir daño a elementos próximos (otros cables), y ser origen de incendio.
Para un cable enterrado, o en alguna forma expuesto a daños es necesario que la protección de cortocircuito se extienda a todo su desarrollo.
Si las protecciones actúan en un tiempo deltat el dimensionamiento de cables al cortocircuito puede ser entonces realizado definiendo una sección mínima, para los cables largos esta sección puede reducirse considerando la limitación de la corriente de falla, y verificando que a pesar de la reducción de la corriente las protecciones aun actúen.
También debemos citar que en ciertos casos es preferible el daño del cable a desconectarlo para que no se dañe, esto ocurre en los electroimanes, los circuitos de excitación de los motores, secundarios de transformadores de corriente etc.
8 – VIDA UTIL DEL CABLE
La duración del cable depende de como el aislante se conserve, este esta sometido a cierta temperatura que acelera procesos de envejecimiento que se reflejan en perdida de sus cualidades mecánicas.
El estudio de los aislantes ha conducido a definir que respetando cierta temperatura máxima en operación se espera alcanzar cierta vida útil, si la temperatura es mayor la vida útil se abrevia, cada sobretemperatura que se presenta quita al cable cierta vida útil.
Se considera aceptable que sobrecargas y cortocircuitos hagan perder al cable el 10% de su vida útil, este criterio define la temperatura máxima que puede presentarse en estas condiciones.
Las hipótesis simplificativas que se aceptan son muy drásticas, por ejemplo se estima que la temperatura máxima que se alcanza persiste durante toda la duración de la falla, esto no es cierto, la temperatura crece gradualmente a lo largo de la falla, pero una vez que ha actuado la protección también decrece gradualmente.
Cuando desea examinarse como un ciclo de carga afecta la vida del cable se debe conocer que temperatura se alcanza y durante cuanto tiempo, supóngase teta1, t1 por otra parte la curva de vida informa la duración D1 que corresponde a la temperatura teta1.
El desgaste de vida es la sumatoria de ti / Di para todos los intervalos que se estudien, estos razonamientos pueden ser útiles cuando la vida de la instalación sea limitada, o por alguna razón los cables no estén bien protegidos.
9 – PROTECCION DEL CABLE
La protección de los cables de la red eléctrica es evidentemente muy importante, teniendo en cuenta que gran parte de la inversión se encuentra en los cables, que su reposición no siempre es fácil, que su vida es afectada por condiciones normales, sobrecargas y fallas.
Definimos una corriente de utilización del cable, IB, corriente que es necesario que el cable transmita para cumplir su misión.
Definimos IZ corriente transportable (permanentemente) por el cable que lógicamente elegimos mayor que la anterior, teniendo en cuenta los factores de tendido.
La corriente nominal del dispositivo de protección la llamamos IN, es la que el dispositivo puede llevar permanentemente sin dificultad, en rigor se desea que cuando la corriente pasa de este valor el dispositivo intervenga, pero esto no es tan fácil.
Las normas de los dispositivos de protección han definido Inf, corriente convencional de no actuación (en un tiempo del orden de las horas), If corriente convencional de actuación (en el mismo tiempo), lógicamente la corriente If es mayor de la Inf, y esta mayor que IN.
Para que la protección sea correcta el valor de IN debe estar comprendido entre IB e IZ, además If debe ser muy próximo a IZ, se puede aceptar el compromiso de que If sea mayor que IZ, habiéndose fijado un valor convencional en las normas 1.45 IZ como máximo apartamiento admisible de If respecto de IZ.
Cuando se analizan las características de los interruptores y de los fusibles se observa que los primeros permiten una protección mas ajustada que los segundos, dicho en otras palabras los cables protegidos por fusibles deben ser ligeramente sobredimensionados desde el punto de vista térmico a fin de estar correctamente protegidos.
10 – SOBRECARGAS Y TRANSITORIOS
Al analizar el estado permanente hemos considerado que todo el calor de efecto Joule es disipado por el cable, al analizar el cortocircuito hemos considerado el fenómeno adiabatico, todo el calor es acumulado en el cable.
Veamos ahora mejor la física de estos fenómenos, durante estados transitorios parte del calor se acumula y parte se disipa, y la temperatura sigue con cierto retardo las variaciones de corriente.
(rho / (PI * r^2)) * I^2 = h * 2 PI * r * (teta – tetaamb) + PI * r^2 * c * dteta / dt
se trata de una ecuación diferencial de la forma:
i = g * v + c * dv / dt
donde i representa el efecto Joule, g la disipación de calor al ambiente, y c la acumulación de calor en el conductor, si se aplica un escalón de calor I.
v = A + B * exp(-t/TAU)
para t infinito v = A = I / g
para t = 0 resulta v = A + B = 0
y siendo TAU = c / g la constante de tiempo
TAU = r * c / (2 * h)
Si se conoce como varia la corriente I, se puede determinar como varia I^2 y con los parámetros físicos determinar g y c y resolver la ecuación diferencial obteniendo la temperatura teta.
Subdividiendo en intervalos el tiempo puede finalmente determinarse la perdida de vida que corresponde a un ciclo determinado de sobrecarga.
Cuando el ciclo de sobrecargas se repite la temperatura media que se presenta esta relacionada al valor eficaz de la corriente, y esta es representativa cuando las variaciones son muy breves respecto de la constante de tiempo.
Cuando en cambio las variaciones son lentas alrededor de un valor de corriente se observan análogas variaciones de temperatura, la temperatura media corresponde al valor eficaz de la corriente variable.
11 – DIMENSIONAMIENTO DE CABLES Y LINEAS
Hemos visto que el cable debe ser capaz de transportar cierta corriente, presentando cierta caída de tensión.
La corriente esta ligada a la temperatura del cable y a su vida útil, la caída de tensión esta ligada al buen desempeño de las cargas, a su buen funcionamiento.
Según sea el cable corto o largo su dimensionamiento iniciara partiendo de la corriente, o se hará por la caída de tensión.
El calor producido en el cable por efecto Joule, es en parte acumulado en las masas del conductor y aislacion, y es en parte transmitido al ambiente a través de fenómenos de conducción, convección, radiación; cuando se alcanza el estado de régimen ya no se acumula calor, todo el calor producido es cedido al ambiente.
Las normas han establecido temperaturas limites en régimen permanente para los distintos materiales aislantes, también establecen las secciones normalizadas de los cables, y sus formaciones y secciones reales.
Las características físicas de los materiales de grado de pureza adecuado para los procesos de producción están determinadas, por lo que es posible calcular, con cierto diseño de cable y ciertos materiales la corriente que hace se alcance el limite de temperatura.
En general los fabricantes en sus catálogos dan tablas en las que se indican para las distintas secciones, y formaciones, las corrientes admisibles, que en una condición normal de tendido, y de condiciones ambientes hacen se alcancen los limites de temperatura.
En dichas tablas para cada cable se indica la corriente admisible en aire (cable tendido en forma que sea enfriado eficientemente por el aire ambiente, lejos de otras fuentes de calor, otros cables, temperatura ambiente de 40 grados centígrados), o en tierra (de cierta característica térmica, a cierta profundidad y con cierta temperatura del terreno 20 o 25 grados centígrados).
Cuando las condiciones de tendido del cable no son las indicadas la corriente admisible debe ser corregida con adecuados coeficientes que se llaman factores de tendido.
La corriente que el cable puede transportar en condiciones ideales, definidas en las tablas que indican la capacidad de transporte se modifican por las condiciones de tendido afectándolas del coeficiente de tendido, esta relación corresponde al significado físico del coeficiente de tendido.
El factor de tendido puede utilizarse para convertir la corriente real que circula por el cable en las condiciones de tendido reales, en una corriente equivalente que corresponde a las condiciones de tendido de la tabla.
Con la corriente equivalente se busca en la tabla el cable capaz de soportarla, y se adopta la sección que corresponde; el cable en las condiciones de tendido fijadas es capaz de transportar la corriente:
El trabajo se hace observando como se va a tender el cable, encontrando los coeficientes de tendido para cada tramo, a veces los coeficientes surgen del producto de varios coeficientes, por temperatura ambiente, por acompañamiento, por forma de instalación, etc. fácilmente se alcanzan factores de 0.8 o 0.5 lo cual significa que en las primeras estimaciones de un proyecto es necesario imaginar como estarán tendidos los cables a fin de lograr una evaluación preliminar aceptable.
Esta forma de adoptar la sección del cable es útil cuando los cables son relativamente cortos, y la caída de tensión resulta despreciable.
De todos modos conviene controlar la caída de tensión, para un cable de dada sección, en las tablas figura la resistencia y reactancia (en los unipolares para una dada forma de tendido)
A veces es necesario corregir la reactancia que figura en las tablas para tener en cuenta la reducción por menor distancia entre conductores, con los valores de r y x y conocida la distancia L entre extremos del cable se determina la caída de tensión para dado estado de carga.
Generalmente se trata de no superar en los cables cierta caída de tensión, 3% o 5%, que a veces se debe repartir entre mas tramos de cables, y entonces en cada tramo se admite solo 1% o 2%.
Es posible determinar para cada sección de cable la longitud limite, con la cual transportando el cable su corriente limite térmica presenta la caída de tensión limite.
A partir de la longitud limite el producto longitud corriente debe mantenerse constante para una dada sección, es decir que si el cable debe tener longitud doble solo podrá transportar corriente mitad para mantener la caída de tensión.
Cuando en el cable se produce un cortocircuito, la corriente se incrementa en modo importante, en este caso el fenómeno térmico se considera adiabatico, todo el calor Joule producido se acumula en el conductor incrementando su temperatura, se aceptan limites mayores que para el estado permanente teniendo en cuenta que estas situaciones se dan pocas veces en la vida útil del cable.
El criterio es perder un 10% de la vida útil del cable por fallas que se pueden presentar durante la vida del mismo.

DIGIDESIGN VENUE D-Show

digidesign_venue
digidesign_venue

System Overview
VENUE is a modular system that can be custom-confi gured for a range of live sound applications. Its basic components include the D-Show™ mixing console, FOH (front-of-house) Rack (which houses the system’s mix engine), Stage Rack (with recallable, remote-controlled preamps), and multi-channel digital snake. The system’s highly expandable architecture allows up to 96 mic inputs, 27 buses, eight mono matrices, and eight stereo matrices, providing a new level of fl exible signal distribution. Stereo matrices can be treated as a monitor submixer and controlled remotely by the artist using the unique Digidesign Personal Q™ monitoring system. The powerful mix engine provides EQ and dynamics processing on every input channel, along with 24 assignable graphic EQs and built-in support for TDM plug-ins.
All mixing surfaces and racks offer dual-redundant power supplies and are purpose-built to measure up to the highest reliability standards in the industry. VENUE also offers direct hardware and software integration with industry-standard Pro Tools digital audio workstations without the need for additional audio peripherals.

DIGIDESIGN venue
DIGIDESIGN venue

1. D-Show Mixing Console
The result of several years of design and ergonomic refi nement, the D-Show mixing console was developed with input from leading mix engineers in touring sound, theater, houses of worship, and other fi xed installations. The console offers an intuitive and manageable interface to enable control of a large number of inputs from a smaller mixing surface, while giving operators the fl exibility to expand the console surface with up to three Sidecars total to reduce the need for layering or assignment.
2. D-Show Mix Engine
Powerful DSP cards are the backbone of the console’s internal architecture, providing 48-bit pathways throughout the system for maximum headroom and signal quality. Every channel strip includes extensive built-in signal processing capabilities, including delay, fourth-order HPF, compression/limiting, and expansion/gating. Channel strips also offer a unique four-band EQ capable of processing in digital or analog emulation mode. VENUE supports additional software-based TDM plug-ins to give engineers the power and fl exibility to use a vast palette of high-quality effects while effectively replacing cumbersome and expensive racks of outboard equipment.

3. FOH Rack
The FOH Rack houses the D-Show digital mix engine, embedded control computer, and additional hardware option cards, providing connectivity at the mix position for inserts or auxiliary devices that need to reside near the operator. The FOH Rack is equipped with eight analog inputs and outputs (expandable to 16), analog and digital two-track connections, intercom facilities, and outputs for near-fi eld speaker monitoring. MIDI connectors on the FOH Rack permit remote control of outboard devices or MIDI Time Code synchronization of snapshot automation during a performance.
4. Stage Rack
The Stage Rack handles I/O for stage mic/line sources and output signals. A single Stage Rack accommodates up to 48 remote-controlled mic preamps and converters, and up to 48 outputs. The Stage Rack connects to the mix engine via the digital snake system. A remote head-amp architecture ensures
that sensitive mic signals are converted to digital as close to the source as possible, preserving maximum audio fi delity. Using a second, optional FOH Snake Card, operators can connect two remotely positioned Stage Racks to a single FOH Rack, expanding the total I/O from 48 to 96 preamps. Together with the FOH Rack I/O, a total of 128 inputs are available to mix. With the optional Digital Stage Input (DSI) and/or Digital
Stage Output (DSO) card, the Stage Rack can also accommodate 48 channels of digital input and output.
5. Digital Snake System
The digital snake offers an optional dual-redundant system that uses affordable standard coaxial cable with BNC connectors, and it transports up to 48 signals bi-directionally over distances up to 500 feet. The snake transports both audio and control data with maximum interference rejection for an extremely low-latency, error-free result. The snake’s bit-error detection capability provides an early indication of cable-wear, and it can switch seamlessly to a backup cable should a failure occur. The digital snake system replaces bulky and expensive traditional multi-channel analog connections. In addition to lighter weight and lower cost, it has the benefi t of providing complete isolation from ground loops between the stage and mix positions.

digidesign-venue
digidesign-venue
digidesign-venue
digidesign-venue

NEXO T2815 tangent array module

nexo-2815
nexo-2815

A compact, extremely high-output array module, the versatile T2815 is often used at the bottom of T4805 vertical tangent arrays, and in traditional horizontal arrays. The 15° Hyperboloid Reflective Wavesource
is optimized so that multiple T2815s coherently radiate tangent wavefronts, when used in curved vertical arrays, to deliver consistent front-to-rear SPL across all coverage areas. Twin rear-firing passive resistors provide exceptional, passive midbass directional control.
Optimized for high power vertical tangent arrays. T2815 is nearfield/downfill element.
0.01° precision logarithmic array assembly system is engineered to maintain adequate safety factors when supporting curved vertical arrays.T2815 uses acoustic resistors. Dipolar LF sections produce a cardioid pattern from 70Hz to 250Hz. High power, long excursion neodymium 8” woofers deliver full range output.
Patent-pending Hyperboloid Reflective Wavesources project tangent wavefronts for coherent output and flexible coverage. Patent-pending Directivity Phase Device allows line source coupling throughout the midrange. GEOSoft2 is a proprietary software application that simplifies optimization and deployment of
NEXO GEO vertical arrays.

nexo
nexo

GEO T2815 PRODUCT FEATURES
Components HF: 1 x 3” voice coil, 1.4” throat neodymium 16Ω driver on a hyperboloid reflective wavesource.
MF/LF (front-firing): 2x 8” (20cm) neodymium hi-flux 16Ω drivers in series.
LF (rear-firing). 2x passive acoustic resistors
Height x Width x Depth 249 x 903 x 537mm (9 13/16” x 35 1/2” x 21 1/8”) including array assembly system
Shape 15° Trapezoid
Weight 29kg(63.9lbs) net, including array assembly system
Connectors 1x AMPHENOL 6-pole EP6 socket In; 1x AMPHENOL AP6 6-pole connector Through.
Construction Baltic birch ply finish with structured black coating for the main structure.
Metal box for the rear section, with dark grey coating.
Front Finish Injected polyurethane flange, with metallic grey coating.
Flying Points Integral flying system. Intercabinet angle adjustments from 6.3° to 15° in logarithmic steps. The degree sequence is (6.3°/8°/10°/12.5°/15°).

SYSTEM SPECIFICATIONS GEO T2815 with NX242 TDcontroller
Frequency response [a] 85Hz – 19Hz ±3dB
Usable range @-6dB [a] 77Hz – 20kHz
Sensitivity 1W @ 1m [b] 107dB SPL nominal (105dB SPL wideband)
Peak SPL @ 1m [b] Configuration dependent (d)
Dispersion [c] Vertical plane. Configuration dependent [d]. 120°Low Frequency: Cardioid
Crossover frequency MF/LF – HF (front): 1.3kHz active.
Nominal impedance HF: 16Ω; MF/LF front: 32Ω.
Recommended amplifiers HF: 3000Watts into ~3Ω (6 cabinets parallel per amp channel).
MF/LF front section: 6000Watts into ~6Ω (6 cabinets parallel per bridged mono amp)

SYSTEM OPERATION
Electronic Controller The NX242 Digital TDcontroller presets are precisely matched to the GEO T Series cabinets and include sophisticated protection systems. Using GEO T Series cabinets without properly-connected NX242 Digital TDcontroller will result in poor sound quality and can damage components.
Dispersion Configuration The CDD is configured for 120° in the non-coupling plane.
Array Design Via GEOSoft compiled Mat Lab ® application or EASE/CATT .dII (latest version available at www.nexo-sa.com).
SubBass CD18 Supercardiod SubBass (requires 2x NX242 outputs and two amplifier channels).
Speaker Cables 1(-)/2(+) NC – LF/MF front: 3(-)/4(+) – HF: 5(-)/6(+).
Rigging System Please refer to the GEOT User Manual before any operation.

nexo
nexo

EAW KF760 Line Array Series

EAW-kf760 Line Array Series
EAW-kf760 Line Array Series

The KF760 is part of the KF760 Line Array Series. The KF760 Series uses advanced divergence shading where all loudspeakers are powered at equal level. A full KF760/KF761 array can provide uniform sound coverage from directly beneath itself out to hundreds of feet without complex signal processing.
Vertical coverage for the array is set by varying the splay of the rear of the enclosures, leaving the fronts tightpacked. This configuration produces a continuous, coherent wavefront from the array, projecting extended range, highresolution sound over its full coverage area. Quality construction features include, Baltic birch plywood enclosures, heavy-duty steel grilles, Neutrik NL8 connectors, heavy duty bar handles, rear hand-holds, and accessory caster pallets.

EAW-kf760 Line Array Series
EAW-kf760 Line Array Series

This high output touring system is scalable from theaters under 1,000 seats to stadiums. The KF760 is used as the short to long throw element of a KF760 Series line array providing coverage in the range of 70 to 400 feet. The KF761 supplements the KF760s to provide near-field coverage for distances less than 70 feet. The recommended minimum KF760/KF761 array size is four enclosures. For full performance eight enclosures
are recommended. To extend the low frequency response, KF940 SuperSubs™ make an ideal complement to
the KF760 Series.

Power Handling (Watts Continuous)
LF 2000
MF 800
HF 300
Recommended High-Pass Frequency
24dB/Octave 40 Hz
Calculated Maximum Output (dB SPL @ 1m) Single Enclosure
LF Peak/Long Term 135/129
MF Peak/Long Term 142/136
HF Peak/Long Term 144/138
Calculated Maximum Output (dB SPL @ 1m) Eight (8) Enclosure Array
LF Peak/Long Term 154/148
MF Peak/Long Term 169/163
HF Peak/Long Term 156/150
Nominal Coverage Angle -6 dB points (degrees)
Horizontal 80
Maximum Vertical Splay 3

eaw_kf760
eaw_kf760

The tri-amplified, three-way full range loudspeaker system

eaw_kf760
eaw_kf760

shall incorporate 2x 12-in LF transducers, 2x 10-in hornloaded cone transducers with Radial Phase Plug™ and 2x 2-in exit/3-in voice coil compression drivers also horn-loaded. The LF transducers shall each be loaded into a proprietary bent-horn, with the horn mouths horizontally separated to provide controlled off-axis cancellations to match the MF beamwidth through the crossover region. The MF transducers
shall both be coupled into a single large format horn. The HF transducers shall each be coupled to an HF horn coaxially mounted with, and extended by, the MF horn. The system shall have a nominal dispersion pattern of 80° (h) when usedas part of a KF760 line array.

System frequency response shall vary no more than ±3 dB from

eawkf60
eawkf60

80Hz to 16kHz measured on axis. The single loudspeaker’s subsystems (LF/MF/HF) shall produce Sound Pressure Level (SPL) of 96/108/113 dB SPL on axis at 1 meter with a power input of 1 Watt, and shall be capable of producing a peak output of 135/142/144 dB SPL on axis at 1 meter. The eight (8) enclosure array loudspeaker subsystems (LF/MF/HF) shall produce SPL of 106/125/117 dB SPl on axis at 1 meter with a
power of 1 Watt, and shall be capable of a peak output of 154/169/156 dB SPL on axis at 1 meter. The subsystems LF/MF/HF) shall handle 2000/800/300 Watts of amplifier power (continuous) and shall have nominal impedances of 2x 8/8/8 Ohms. The loudspeaker enclosure shall be trapezoidal in shape. It shall be constructed of void-free cross-grain-laminated Baltic birch plywood, and shall employ extensive internal bracing. It shall be finished in wear-resistant textured black paint. Input connector shall be a Neutrik NL8 with an additional NL8 provided for connect through. Proprietary rigging is provided for arraying. The front of the loudspeaker shall be covered with a powder coated perforated steel grille. The tri-amplified, three-way full range loudspeaker system shall be the EAW model KF760.

ADAMSON Y10 line array

adamson-y10
adamson-y10

– POWERFUL 3-WAY MID-SIZE LINE ARRAY
– FOR USE IN 3- and 4-WAY SYSTEMS
– PRECISE ANGULAR CONTROL
– HIGH SPL
– VERSATILE & SCALABLE

The Y10 is the highest fidelity, mid-size 3-way line array in it’s class, and fulfils a need for a more versatile and scalable HIGH power line array.
Employing a single Adamson mid/high Co-Linear drive module (with 2 patents granted and 2 pending applications). The Adamson drive module has a co-axial entrance and a co-linear exit comprised of a high frequency sound chamber mounted within a mid frequency sound chamber. The drive module is powered by a proprietary 9” Kevlar mid and a single 1.5” 4” diaphragm HF compression driver.
Together, the drive module and trapezoidal cabinet design create a smooth, slightly curved, seamless wave front with no gaps between cabinets. The Y-Axis series are the only line arrays that can create slightly curved iso-phase sound sources in the high and mid frequency sections – delivering a single uniform wavefront of mid and high frequency sound. Mid lobing, comb filtering and time-smear are virtually eliminated, giving the Adamson Y-Axis line array unrivaled sonic accuracy.
The Y10 – features Adamson’s light weight ND10-L 10” Kevlar, neodymium drivers. The Y10 has a defined coverage pattern of 100°-6dB / 90 °-3dB by 5 degrees. The vertical coverage is determined by the number of cabinets added to the array.
The Y10 comes complete with a sliding hinge rigging system with six one degree increments, allowing precise angular positioning by adjusting the extension of the sliding hinge, while the front of the array remains closed.
When coupled with the Adamson T-21Sub, the Y10 can go from the smallest venue to a large rock festival. The Y10 is a versatile main system, or a high-powered complement to the Y18 as a down or side fill system. To ensure complete Y-Axis series compatibility, the Y10 and Y18 use the same rigging system. Adamson also offers under hang kits for use with Y-Axis and the SpekTrix Series.
Light aluminum dollies, and all the components for rigging the Y-Axis come standard. Waterproof Soft Covers with customized silkscreening and black powder coated aluminum rigging frames to support 16 or 24 Y10’s are available as optional accessories.

Frequency Response (Hz):
Full Range Preset 60Hz to 18kHz
Xover Preset 90Hz to 18kHz
Maximum SPL (continuous):
with Preset Xover mode 133.6dB (138.5 / 2 units)
with Preset Full range 133.8dB (138.5 / 2 units)
Maximum SPL (peak)
with Preset Xover mode 139.6dB (138.5 / 2 units)
with Preset Full range 133.8dB (138.5 / 2 units)
Sensitivity (2.83v/1m) LF 99dB (105 dB using 2 units) MF 104dB (110dB using 2 units)
HF 112dB (116dB using 2 units)
Directivity
Horizontal 100° @ -6dB / 90° @ -3dB
Vertical 5° (prolate-spheroidal sound chamber Vertical several enclosures – defined by the array
LF Section (Impedance Ω) 2 x ND10-L 10” Kevlar Neodymium Low Frequency Drivers (2 x 16Ω) MF Section (Impedance Ω) YX9 9” Kevlar Driver (8Ω)
HF Section (Impedance Ω) JBL 2451 (8Ω) Power Handling (AES / Program / Peak)
LF x 2 300 / 600 / 1200
MF 350 / 700 / 1400
HF 150 / 300 / 600
Connection Neutrik Speakon™ NL8
Processing Settings Available for XTA & LAKE

adamson-y10-polar-plot
adamson-y10-polar-plot

VirtualDJ

virtual_dj3
virtual_dj3
virtual_dj
virtual_dj

VirtualDJ es el mejor programa para mezclar MP3 (y también acc, ogg, wma, avi, mpeg, etc), cubriendo a todo DJ, desde DJs caseros hasta estrellas profesionales como Carl Cox.
Con su magnífico motor de bloqueo de golpes (BeatLock), sus canciones siempre se mantendrán en el beat, y usted será capaz de manejar sus mixes increíblemente más rápido de lo que otro DJ podría.

El manejo automático de loops síncronos y recien salido sampler sincrónico le permitirán hacer remixes asombrosos en Vivo, sin necesidad de tener una preparación previa.
La presentación visual del producto y el manejo marcas (cues) le permiten ver claramente la estructura de la canción, para que nunca vuelva a tomarle por sorpresa un silencio o break en medio de la mezcla.
El control con Vinilos (con TimeCoded Vinyls o TCVs)le permitirán hacer scratch como lo hacen con tornamesas o platos, excepto que esta vez con el manejo del bloqueo de golpes(beatlock), sus scratches nunca estarán fuera de beat.

Agrege a eso la posibilidad de poner un número infinito de marcas (o puntos cue) que puede salvar en cada canción, además de un montón de maravillosos efectos que se sincronizan con el golpe (beat) automáticamente.

Incluye también varias interfaces que se ajustan a todos, desde el principiante hasta el DJ profesional, La posibilidad de grabar sus mezclas y quemarlas en CDs, de hacer broadcast transmitiendo en el Internet y tener su propia estación de radio, de guardar sus CDs directamente en MP3, de usar audífonos para preescuchar sus canciones o conectar una mezcladora ( o mesa de mezclas) presentándose usted en un club.
Por último, entre a la nueva era de la mezcla de video clips (DVD, DivX, MPEG…) que usted puede enviar a un proyector de pantalla gigante para el asombro del la concurrencia.
Virtual DJ le ofrece todo eso, en el más sencillo modo de usar, y a un magnífico precio.

Beneficios del programa Virtual DJv5.0.7

Players gemelos independientes de latencia cero con:
controles estandard (play, pause, stop, cue)
Control de Volumen
Control de Velocidad (Pitch)(desde -34 hasta +34% o +12% a 12% o el clásico -8% a +8%)
Ecualizador de 3 bandas con botones de Kill + ganancia
Sincronización e igualación de beats (golpes) a un click (nuevo algoritmo FAME)
Motor de bloqueo de Beats (golpes): your songs will always stay in time, and you can work your mixes incredibly faster than any other DJ could
Automatic beat-matched crossfading
On-the-fly automatic BPM calculation
Automatic pitch matching
Automatic level matching
Automatic beat matching
Dynamic beat visualizer for easy “drag’n’drop” beat-matching
Real scratch simulation
Virtual scratch: Scratch your mp3 with your bare hand
Automatic beat-aware LOOP function
Synchronised sampler with 12 instant slots
Master Tempo pitch algorithm
Automatic first beat and last beat detection
Automatic 4/4 phase detection
OSC network synchronisation
Infinite number of beatlocked desks (local multi-instance or network)
Infinite number of cue points saved per songs
3 beat-aware effects slots per deck (included: brake, backspin, flanger, flippin, vocal remover, filter, …)
VST Effects Compatibilidad
Karaoke effect with TV output
Mezcla Video y da salida por TV-out (¡mezcle canciones y/o video clips!)
Playlist (M3U or PLS compatible) and workcase
Song database engine with easy-to-use search feature and automatic HD or CD scan
Le ofrece un archivo listo para quemar y asi haga sus propios CDs mezclados
Transmite por Internet o una red local(Broadcast)
Codificador (encoder) de CD a MP3
Uso opcional de tarjetas o placas de sonido 3D (o 4.1 o mayores), 2 tarjetas de sonido o un Y-splitter para un monitoreo en tiempo real o el uso de una mezcladora o mesa de mezclas externa
Compatibilidad con tarjetas o placas de sonido que soportan el modo ASIO
Totalmenet configurable (skin engine y shortcut macro enngine)
Compativilidad para atajos pata un teclado MIDI externo
Compatibilidad con los controladores remotos DMC1, DAC2 y DAC3
Compatibilidad con la controladora DVinyl y los Vinilos de código de tiempo (TCVs)
Compatibilidad con la Hercules’ DJConsole
Modo totalmente Automático de mezclas (Full automatic mixing mode): Virtual DJ reconoce el tipo de música (techno, hip hop, lounge) y por tanto adapta su mix por si necesita tomar un descanso.

virtual_dj
virtual_dj

PCDJ-VJ software dj-mp3 vj-avi

pcdj_vj
pcdj_vj

PCDJ VJ es el software más completo y confiable para el DJ que ofrece sesiones en vivo. DJ, VJ, y los KJ todos a partir de un interfaz comprensivo que es bastante fácil de utilizar para el principiante, pero con todas las características que los profesionales necesitan y quieren.

Con nuestro beat-mixing automático ultra-exacto, tus canciones permanecerán siempre en sincronía, permitiendo que te centres en los otros aspectos de tu mezcla.

El motor de loops te dejará tirar remezclas en tiempo real, ya sea si mezclas video, audio, o aún los archivos de Karaoke. Elije tu método de control: Teclado y ratón, cualquier controlador de MIDI, Time-code, o un dispositivo HID tal como el PCDJ DAC-3. Mézcla, haz Scrath, y remezcla – todo lo que tus presentaciones en vivo requieren ahora están en la punta de tus dedos.

VJ PCDJ es lo más completo y fiable paquete de software para el animador que ofrece el total en vivo. DJ, VJ, KJ y todo desde una interfaz completa thats bastante fáciles de usar para el principiante, pero con todas las características de los pros necesitan y desean.

Con nuestros ultra-precisos automático de tiempos de mezcla, sus canciones siempre permanecer en sincronización, lo que le permite centrarse en los demás aspectos de su mezcla.

El bucle sin motor le permitirá bomba remixes a cabo sobre la marcha, si se mezcla vídeo, audio, o incluso archivos de Karaoke. Con marco cueing exacta y no la reproducción de latencia, usted tiene la más realista posible sentir.

Escoja su método de control: Teclado y Ratón, cualquier controlador MIDI, Time-código, o un dispositivo HID como el PCDJ DAC-3 y ahora el Denon DN-HC4500!. Mix, Scratch, y Remix – PCDJ con todas sus VJ las necesidades de rendimiento están al alcance de su mano.

Características:

Karaoke nuevo cantante rotación lista
Hay que instalar más reciente de Microsoft DirectX para Karaoke lista para trabajar.
Ahora, con AutoPlay!
Mezcla de vídeo, audio y archivos de Karaoke
Clip Banco de carga instantánea y de reproducción de visualizaciones
BPM cálculo motor trabaja con todo tipo de música
Automatic beat mezcla pistas
Seamless inteligente bucle
Beat bloqueado los efectos video y audio
Instant búsqueda de pistas
Media-caso para ordenar automáticamente los tipos de medios
Conjunto infinito cue puntos por pista
Cueing auriculares con I / O, tarjeta de sonido de apoyo
Muchos efectos de vídeo y transiciones para elegir
Envíe el vídeo, karaoke, y el desplazamiento de texto a una segunda pantalla
Live mezcla de piensos cámara de vídeo en directo desde la pista de baile
Master tempo y el tono de control
Rascarse realista con el ratón, control midi, el tiempo-código, o CAD-3
Formatos soportados:

Formatos de audio:
Reproducción de CD, MP3, MP3Pro, MP4, M4A, WAV, AIFF, CDA, WMA, ASF, OGG, iTunes y el CAC (no DRM)
Video Karaoke y formatos disponibles:

DVD, VOB, DIVX, MPG (1,2,4), AVI, WMV, y Karaoke (CDG MP3 + G)
Requisitos del sistema

Requisitos mínimos del sistema:
WINDOWS XP / VISTA sólo
PIII 850 MHz ordenador
1024 × 768 de vídeo SVGA
DirectX ASIO o tarjeta de sonido compatible
256 MB de RAM
40 MB de espacio libre en el disco duro

Configuración recomendada:
WINDOWS XP / VISTA sólo
PIV 3 GHz ordenador
DirectX Tarjeta de vídeo tales como:
Nvidia GeForce 6600 o superior o ATI 9800 o superior
4,1 DirectX o ASIO compatible tarjeta de sonido (con el delantero y trasero por separado productos)
1 GB de RAM
200 MB de espacio libre en el disco duro

KRAMER VM-8DVI-R

kramer vm-8dvi-r
kramer vm-8dvi-r

DESCRIPCIÓN

El VM-8DVI-R es un Distribuidor Amplificador para señales de video DVID.Este regenera y ecualiza la señal distribuyéndola a 8 salidas idénticas.
-Max Relación de Datos – 1.65 Gbps.
-Realzado EDID (Datos de Identificación Ampliados en Pantalla) .Launidad puede almacenar y rellamar por defecto un parámetro EDID almacenado en memoria no volátil desde cualquiera de las salidas permitiendo una conexión conveniente y fiable a la fuente.
-Entrada/Salidas – Señales DVI-D en conectores DVI-I.
-Alimentación Universal – 110-220V CA
-Tamaño Montaje en Rack Normalizado 19” – 1U

ESPECIFICACIONES
ENTRADA: 1 DVI-D, 1.2Vpp con un conector DVI Molex 24pines hembra; Señal DDC 5Vpp (TTL).
SALIDAS: 8 DVI-D, 1.2Vpp con conectores DVI Molex 24pines hembra; señal DDC 5Vpp (TTL).
ANCHO DE BANDA: 1.65GHz.
CONTROLES: Dipswitches para selección y almacenamiento de información EDID
ALIMENTACIÓN: 10 Vatios (máximo) 220V
DIMENSIONES: 19-pulgadas (An), 7-pulgadas (Pro), 1U (Al)
PESO: 2.5 kg. (5.5 lbs.) aprox.
ACCESORIOS: Cable de alimentación, Soportes (con tornillos)

kramer-vm-8dvi-r
kramer-vm-8dvi-r